共查询到20条相似文献，搜索用时 281 毫秒
1.
2.
3.
ＳＴＵＤＹＯＦＭＥＣＨＡＮＩＳＭＡＮＤＦＲＡＣＴＵＲＥＥＮＥＲＧＹＯＮＰＲＥＰＡＭＴＩＯＮＯＦＵＬＴＲＡＦＩＮＥＰＯＷＤＥＲＵＳＩＮＧＭＥＣＨＡＮＩＣＡＬＭＥＴＨＯＤＺｈｕＭｅｉｌｉｎｇ（朱美玲）；ＹａｎＪｉｎｇｐｉｎｇ（颜景平）（Ｄｅｐａｒｔｍｅｎ... 相似文献
4.
5.
6.
ＨＩＧＨＥＲ－ＯＲＤＥＲＳＱＵＥＥＺＩＮＧＦＯＲＴＨＥＳＴＡＴＥＳＧＥＮＥＲＡＴＥＤＢＹＥＸＣＩＴＡＴＩＯＮＳＯＮＡＳＱＵＥＥＺＥＤＶＡＣＵＵＭＳＴＡＴＥＺｈａｎｇＺｈｏｎｇｘｉ，（张中熙）；ＦａｎＨｏｎｇｙｉ（范洪义）（ＤｅｐａｒｔｎｉｅｎｔｏｆＰ... 相似文献
7.
8.
9.
ＴＨＥＢＥＨＡＶＩＯＲＯＦＡＣＬＡＳＳＯＦＥＰＩＤＥＭＩＯＬＯＧＩＣＡＬＭＯＤＥＬＷＩＴＨＰＯＰＵＬＡＴＩＯＮＤＹＮＡＭＩＣＳＡＮＤＮＯＮＬＩＮＥＡＲＩＮＦＥＣＴＩＯＵＳＲＡＴＥＤｏｎｇＭｅｉｆａｎｇ（董梅芳）（ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＭａｔｈｅｍａ... 相似文献
10.
11.
氧对焊缝金属吸氮机制的影响(英文) 总被引：1，自引：0，他引：1
通过测定 6种焊缝中的氮、氧含量 ,研究了氧对焊缝金属吸氮量的影响 ,发现液态金属在低氧 ([O] <0 .0 2 % )和高氧 ([O] >0 .0 3 % )条件下不同的吸氮机制 ,并且提出通过调整药芯成分 ,将焊缝氧含量控制在 0 .0 2 %～ 0 .0 3 %范围内 ,可使焊缝吸氮量最低 . 相似文献
12.
研究了变形速率对低合金结构钢 3 5CrMo磨擦焊接头组织与力学性能的影响 .结果表明 ,增加变形速率可改善焊缝韧性 .焊缝韧性改善的机理为近缝区晶粒细化和硬度降低 .采用金相法、TEM法对近缝区粒状组织精细结构进行了观察 ,粒状组织小岛由M -A组成 .指出增加变形速率使近缝区金属强化机制为位错强化、一定数量的岛状第二相强化和细晶粒强化 .通过测试异种金属焊缝界面近区碳浓度的分布 ,探讨变形速率对磨擦焊最高加热温度的影响 ,增加变形速率可使磨擦焊界面的最高加热温度下降 相似文献
13.
3 0 8 L和 3 4 7L奥氏体不锈钢焊缝金属能发生氢致滞后断裂 ,而且比 3 0 4L母材更敏感 .用单边缺口试样动态充氢测出的氢致滞后断裂门槛应力强度因子 K H随可扩散氢浓度 C0 的对数而线性下降 ,即 K H=85 .2 -10 .7ln C0 (3 0 8L ) ,K H=76.1-9.3 ln C0 (3 4 7L ) ,K H=91.7-10 .1ln C0 (3 0 4L ) .三种材料氢致滞后断口形貌与 K 以及 C0 有关 ,当K 较高或 C0 较小时是韧窝断口 ,当 K 较低或 C0 较高时是脆性断口 相似文献
14.
基于仿真模拟软件SYSWELD,建立了P91钢材料属性数据库,设计开发了考虑马氏体相变的“热-冶金-力学”耦合计算方法,采用热循环曲线法对P91钢平板对接接头残余应力场进行数值模拟仿真分析。参照原始焊接工艺方案进行上下0.5mm/s焊接速度的调整,并进行残余应力仿真计算。结果表明,马氏体相变能抵消焊缝热收缩时产生的拉应力。后道焊缝焊接过程中施加的热载荷对前道焊缝应力变化和平板角变形有着显著的影响。考虑后道焊缝焊接过程中施加的热载荷对前道焊缝组织变化的影响时,焊接接头整体的拉应力大幅度下降,热影响区的拉应力上升,角变形起缓和作用。焊接速度越大,Von Mises残余应力和横向残余应力越大,纵向残余压应力越小。 相似文献
15.
The European Structural Integrity Assessment Procedure(SINTAP) was applied to the assessment of welded joints of the API 5L X65 pipeline steel with an assumed embedded flaw and surface flaw at the weld toe. At default level (level 0), the assessment point was established by estimating fracture toughness value KIC conservatively from Charpy energy test data. At the same time, the analysis level 1 (basic level)was applied based on the fracture toughness CTOD. Then the two assessment levels were compared. The assessment results show that all assessment points are located within the failure lines of analysis levels 0 and 1. So the welded joint of the pipeline is safe. It can be concluded that the assessment based on Charpy absorbed energy is practicable when other fracture toughness data are not available, or cannot be easily obtained. The results are conservative. 相似文献
16.
为了分析研究焊缝、热影响区、母材的损伤容限性能差异,对TA15钨极氩弧焊焊缝、热影响区和焊接母材分别进行了断裂韧度试验和疲劳裂纹扩展速率试验,试验结果表明:焊缝、热影响区、焊接母材的断裂韧度值差别不大;三个应力比下(R=0.5,0.06,-1)氩弧焊热影响区裂纹扩展速率均较母材及焊缝的稍高,这种现象在正应力比下的低速扩展区更明显些;焊缝裂纹扩展速率一般稍低于母材。 相似文献
17.
徐坚 《宁波大学学报(教育科学版)》1988,(1)
本文作者利用自行研制的激光测氢装置,测量了焊接接头和U型试样中的氢分布,并且推导了U型试样弯曲部分(塑性变形区)的应变、残余应力计算公式。结果表明:在焊接接头中,1.沿熔深方向上,氢分布是不均匀的。最高氢含量在熔合线附近;2.氢的具体分布情况,取决于焊缝金属和母材原始含氢量,以及金相组织。在U型试样中,1.计算应变的公式ε_θ~ρ=(tθ)/(πr_0)和应力公式σ_θ=F((tθ)/(πr_0))~n可以用来计算无明显反弹的U型试样弯曲部分的应变量和残余应力值。1Cr18Ni9Ti(C.R.)钢的F=990MPa、n=0.146;2.氢分布明显受应力和应变的影响。应力、应变值愈大,含氢量愈高。 相似文献
18.
刘海侠 《河北软件职业技术学院学报》2007,9(3):63-65
本文在弹塑性断裂双参数分析方法的基础上,导出了预测压力容器等重要工程结构断裂韧度CTOD要求的理论表达式.只要在实际结构服役条件下,材料断裂韧度高于该表达式要求的韧度值,就可防止结构的弹塑性断裂失效.同时,在该表达式中考虑了应力集中及焊接残余应力的影响,并表明断裂韧度要求随作用应力及板厚的增加而增加.最后给出了两个实例,以考核该理论表达式的实用性. 相似文献
19.
以新一代超低碳贝氏体桥梁用钢为研究对象,从冲击韧性、J积分和CTOD三个方面进行试验研究与分析,讨论了试验温度对冲击裂纹起始功Wi、扩展功Wp及冲击总功Wt的影响,绘制出CTOD和J积分阻力曲线。结果表明:裂纹起始功Wi、扩展功Wp和冲击总功Wt都随温度的降低而减小,在-80℃时,冲击总功为310J,材料没有发生韧脆转变。利用阻力曲线计算出δ0.2BL为0.31mm,J0.2BL为273.75kN/m。 相似文献
20.
Wang Haijiang Hu Shutao 《上海大学学报(英文版)》1998,2(3):241-245
１ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎＣａｔｈｏｄｉｃｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｉｓａｎｕｓｅｆｕｌｍｅｔｈｏｄｔｏｐｒｅｖｅｎｔｓｔｅｅｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｆｒｏｍｃｏｒｏｄｉｎｇｉｎｍａｒｉｎｅｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ．Ｔｈｉｓｍｅｔｈｏｄｈａｓｂｅｅｎｗｉｄｅｌ... 相似文献